。在焊縫化學(xué)成分中，C元素含量對(duì)淬硬傾向的影響最大。為了量化比較，將其他元素對(duì)焊縫及熱影響區(qū)材料淬硬傾向的影響折算成碳當(dāng)量：C。q=C+Si／24+Mn／6+Ni／40+Cr／5+Mo／4+V／14計(jì)算得，C州=0．50％。通常，Ceq<O．4％焊接性能優(yōu)良；O．4％<C。<0．6％焊接性能較差。由此得出20MnMo的焊接性能較差。

由C?？赏扑愠龊缚p的熱影響區(qū)最高硬度值： ．HV…=(666 C。+40)±40=413≥350(母 材)，～ 焊接時(shí)，熱影響區(qū)受熔化區(qū)的加熱作用，晶粒 顯著長(zhǎng)大。焊接結(jié)束時(shí)已加熱到高溫的熱影響區(qū) 又受到周圍未被加熱母材的激冷作用，使焊縫硬 度大于母材硬度，塑性下降，出現(xiàn)裂紋敏感性機(jī)體 (焊裂傾向大)，焊接性能相對(duì)較差。

當(dāng)熔池被急劇升溫到1 350℃以上，焊縫金屬 的晶粒全部轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體，隨著焊縫快速冷卻，奧 氏體過冷，并在較低溫度下發(fā)生馬氏體或中間組 織相變。馬氏體組織晶粒粗大、塑性較低，并且因 馬氏體轉(zhuǎn)變?cè)斐傻捏w積變化產(chǎn)生了較高的相變應(yīng) 力，與焊接殘余應(yīng)力疊加在馬氏體組織的交界面 上，形成顯微區(qū)晶體缺陷。，



鋼在氫作用下，當(dāng)溫度超過221℃，壓力大于 1．43MPa，氫就會(huì)滲入到鋼的內(nèi)部，在晶界處形成 CH。，使鋼發(fā)生內(nèi)部脫碳。特別是壓力較高、溫度 較低時(shí)，碳的擴(kuò)散能力大大減弱，內(nèi)部氫蝕可能在 沒有明顯表面脫碳的情況下發(fā)生，不斷增多的 cH。聚集在晶界原有的微觀空隙內(nèi)，形成局部壓 力，產(chǎn)生大量的晶界裂紋，且此過程不可逆。研究 表明，氫蝕與含碳量高低相關(guān)，經(jīng)驗(yàn)一般認(rèn)為C≤ O．15％時(shí)，不易產(chǎn)生氫蝕。20MnMo鋼的含碳量 達(dá)0．21％，所以不能忽視氫蝕對(duì)材料性能的影 響。

在焊接過程中由于環(huán)境、焊條未按要求烘干， 焊接區(qū)表面存在油污、銹蝕、水分，焊接工藝不合 理等因素，氫以原子狀態(tài)進(jìn)入溶池，隨著溶池溫度 下降，氫在金屬中的溶解度降低。當(dāng)金屬發(fā)生變時(shí)，氫的溶解度將發(fā)生突變，致使來不及逸出而 殘留在焊縫金屬中。， 通常焊縫金屬的碳當(dāng)量比母材要低一些，因 此焊縫金屬發(fā)生奧氏體轉(zhuǎn)變的溫度就比熱影響區(qū) 的母材高。焊縫金屬在發(fā)生奧氏體轉(zhuǎn)變時(shí)，氫的 溶解度突然下降，過飽和的氫就向未發(fā)生奧氏體 轉(zhuǎn)變的熱影響區(qū)擴(kuò)散，尤其是向靠近熔合線的熱 影響區(qū)。當(dāng)溫度進(jìn)一步降低，熱影響區(qū)也發(fā)生奧 氏體轉(zhuǎn)變時(shí)，氫的溶解度更低，這樣氫便以過飽和 狀態(tài)殘存于熱影響區(qū)的馬氏體組織中，導(dǎo)致馬氏 體組織脆化。有些氫原子結(jié)合成氫分子，以氣體 狀態(tài)進(jìn)入到金屬的細(xì)微孔隙中并造成很大的壓 力，使局部金屬產(chǎn)生很大的應(yīng)力而形成冷裂紋。

’20MnMo厚板焊接由于其本身剛度大，冷卻 速度快，促使產(chǎn)生淬火組織，厚鍛件焊接后約束力 大，從而產(chǎn)生較大的焊接應(yīng)力，更易產(chǎn)生冷裂紋。 鋼材中存在著微量的S和P，更加大了裂紋產(chǎn)生 的可能性。 ‘由以上分析可知，20 MnMo厚鍛件鋼焊接難 度較大，需采用合理的焊接工藝、適當(dāng)?shù)念A(yù)熱和焊 后熱處理工藝Ho。

部分廠家在抽取換熱內(nèi)件時(shí)，因吊裝不垂直 使內(nèi)套筒破壞，留下內(nèi)套筒連接法蘭。這種情況 可用角向砂輪機(jī)割除剩余的內(nèi)套筒，保證連接法 蘭內(nèi)徑光滑無毛刺，按原尺寸卷制內(nèi)套筒，在內(nèi)套 筒上略作翻邊，裝入外筒體后，點(diǎn)焊內(nèi)套筒和連接 法蘭，連接處如圖2所示。另外，應(yīng)注意電弧不得 傷及外簡(jiǎn)體。